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图2-7所示为不同高径比的坯料采用平砧镦粗工艺后毛坯的等效应变分布场图。
从图中可以发现，平砧镦粗后的毛坯变形极不均匀，镦粗后的毛坯明显存在三大变形区，毛坯上、下端面与平砧接触存在较大的摩擦阻力，受其阻碍作用，金属塑性变形较小，为难变形区，难变形区类似一个“半球体"，这个区域中金属随着离端面中心区域的距离增加，变形增大。坯料内部的区域为大变形区，整体发生了较大的塑性变形，从图中可以发现，最大等效应变值出现在坯料端面外缘处，因为镦粗过程中上、下端面受到摩擦的作用，此区域的金属流动较慢，端面侧表面处金属的流动较快，金属向内翻转，使得此区域变形较大，产生了最大等效应变。毛坯侧表面处变形介于上述两区域之间，此区域出现鼓形。
从图2—7中还可以发现，随着坯料高径比的减小，镦粗后毛坯的内部大变形区的变形量越来越大，面积也逐渐增大，但是端面处的小变形区的面积反而减小，但仍然存在较大区域的难变形区。提取镦粗后毛坯的等效应变值，发现随着高径比的减小，镦粗后的毛坯平均等效应变减小，等效应变值的标准偏差减小，如图2．8所示。提取镦粗后侧表面的坐标参数，发现随着高径比的减小，镦粗后的毛坯的鼓形系数减小，如图2．9所示。这是由于高径比减小，毛坯的变形量减小，各区域的变形程度相差较小，故平均等效应变值减小，等效应变标准差减小，鼓形减小。
